Esquema de um receptor HF de todas as ondas › Diagramas de dispositivos eletrônicos. Diagrama do circuito do receptor HF de todas as ondas › Circuitos de dispositivos eletrônicos Os recursos do circuito são

Receptor KARLSON HF

O circuito receptor é um super-heteródino de dupla frequência com um primeiro oscilador local de quartzo. A utilização de microcircuitos domésticos da série 174 justifica-se fundamentalmente pela disponibilidade de sua aquisição. Faixas de frequência cobertas: 80 , 40 , 20 , 15 E 10 metros. Tipo de trabalho: recepção em alto-falante SSB E CW estações de radio. Sensibilidade: 0,3uV. Nutrição: 8-9V DC, quando consumido no modo silencioso 26mA, que permite alimentar o receptor com uma bateria tipo (6F22) "Krona".

As características do esquema são:

seletor de entrada ajustável,
atenuador de sinal de entrada,
comutação de faixa simples,
usando um conjunto de ressonadores de quartzo da UW3DI,
sistema IF AGC de dois níveis e alta velocidade,
filtro passa-banda de 1º IF não ajustável,
o uso de EMF como filtro da seleção principal,
oscilador de referência com elemento de correção de frequência,
levou S-medidor,
SE ganhar controle,
controle de ganho de graves,
operação estável de cascatas,
alta repetibilidade de projeto.

O circuito de entrada sintonizável atua como o primeiro seletor de ressonância aguda. Isso tornou possível, com uma margem de ganho adequada, abandonar o filtro ajustável de três loops do 1º IF, eliminando assim o incômodo ajuste de KPI de várias seções. O esquema da parte de entrada seletiva do receptor permite a operação com um alimentador de antena coaxial.

Para reduzir o nível de ruído, o microcircuito K174PS1 é alimentado por uma tensão não superior a 8 V. Sua carga pelo circuito C7 L3 é assimétrica, pois. a simetria existente do circuito de entrada e do oscilador local de quartzo é suficiente. Frequências de sintonia do 1º FI: 6,0….6,5 MHz.

O atenuador funciona segundo o princípio do controle do fluxo magnético no núcleo. Se em vez de R1 você instalar um resistor variável com resistência de 1 kOhm, esse atenuador suave fornecerá atenuação máxima durante um curto-circuito de pelo menos 40 dB.

O segundo conversor de frequência com GPA e IF separados ligados 500kHz, montado em um chip K174XA2. Com uma tensão de alimentação de 8 V, são fornecidos um mínimo de ruído de FI e uma alta inclinação da característica de controle do AGC. Uma frequência IF de 500 kHz permite realizar plenamente o ganho do microcircuito, que é abundante no circuito de conversão de dupla frequência.

O sistema AGC para IF é de dois níveis. Um diodo detector AGC VD6 (germânio) é suficiente para fornecer controle de ganho de alta velocidade das cascatas. Esta se tornou uma possível exceção das variantes clássicas dos circuitos de todos os resistores de carga do detector, exceto para a entrada do microcircuito (no pino 9). Por sua vez, isso permitiu reduzir a capacitância do capacitor C31, que determina o tempo de recuperação do ganho, e melhorar ainda mais as características dinâmicas do AGC em termos de velocidade de resposta. Uma cadeia de diodos conectados em série VD7, VD8 forma a constante de tempo de liberação do AGC calculando a média da tensão através do capacitor C31 para que o tempo de recuperação seja sempre igual a 0,7s, o que garante a exclusão do efeito de “drop-out” do sinal do funcionamento de potentes transmissores locais. O resistor R11 cria uma tensão de polarização no detector VD6, proporcionando um atraso na operação do AGC até o nível do sinal de entrada S=3. Quando o nível do sinal de entrada é S=9 ou superior, o estágio de controle de ganho do segundo nível começa a operar. Através de uma cadeia de diodos conectados em série VD2, VD3 (silício e germânio), é fornecido o limite de tensão total para o início do controle de ganho da cascata de RF do conversor de frequência do microcircuito K174XA2. Ao mesmo tempo, a recepção confortável em termos de nível de som dos operadores DX e locais é a mesma. O fornecimento forçado, paralelo e independente de tensão de controle do regulador de ganho de RF, através do diodo de desacoplamento VD5, altera o ganho de FI para o nível operacional e, como resultado, redução de ruído sem bloquear a indicação do medidor S.

O GPA é feito de acordo com o esquema clássico. Sobreposição de frequência 5,5….6,0 MHz realizado por um capacitor variável com dielétrico de ar. Para garantir a estabilidade da temperatura, é obrigatório o uso de capacitores como C13, C16, C17 RSE. Sem medidas especiais, utilizando uma bobina de loop sobre estrutura de poliestireno e enrolamento com fio PEV, obteve-se estabilidade, caracterizada como desvio de frequência em 1 hora por 120Hz.

Um filtro passa-baixo de áudio composto por C36, C37, C38 e Dr1 na entrada ULF cria um corte de frequências de áudio acima 3 kHz.

O amplificador de baixa frequência no chip K174UN4 fornece amplificação de alta qualidade para a operação de fones de ouvido ou alto-falantes de pequeno porte com potência de até 1W. Elementos de correção parcial formam o espectro de frequência da fala.

Detalhes e design.

Os transformadores de RF T1, T2 são enrolados em três e, respectivamente, em dois fios da marca PEV 0,1 em anéis de ferrite de qualquer marca com diâmetro de 4-10 mm. O número de voltas é 10. Os enrolamentos seriais são conectados "do começo ao fim".

As bobinas L7, L10 são usadas prontas no receptor de bolso PCh-465. Eles são enrolados em molduras seccionais, colocados em copos de ferrite e encerrados em telas metálicas. O número de voltas das bobinas de contorno já foi realizado na frequência de 465 kHz. Resta apenas enrolar as bobinas de comunicação L8, L11 com fio PEL ou PELSHO de 15 voltas cada e reconstruir o circuito com núcleo para uma frequência de 500 kHz.

As bobinas do filtro passa-banda L3, L4, L5 têm 18 voltas cada, e L6 - 4 voltas enroladas com fio PELSHO 0,1 e colocadas em copos de carbonila de pequeno porte do tipo SB.

As bobinas seletoras de entrada são enroladas em molduras com diâmetro de 6-8 mm, com fio litz com enrolamentos: L1 - 8 voltas, L2 - 10 voltas, L3 - 30 voltas (a granel) com torneira de 10 voltas abaixo . A bobina GPA L13 possui 30 voltas enroladas em uma moldura com diâmetro de 6-8 mm, volta a volta com fio PEV 0,35 e colocada em uma tela.

Pequeno capacitor variável C1 de um receptor de bolso com dielétrico sólido. Capacitor C12 tipo pequeno com rolamentos de rotação e vernier mecânico de qualquer desenho, preferencialmente com desaceleração não superior a 10 kHz por volta do botão de sintonia.

Um dos enrolamentos do transformador de baixa frequência de um receptor de bolso é usado como indutor Dr1 LPF. O chip K174UN4 está equipado com um pequeno radiador de resfriamento.

Os diodos KD522 podem ser substituídos por qualquer impulso de silício e D9 por qualquer germânio de alta frequência. Qualquer diodo retificador pode ser usado em vez de VD13.

O interruptor de faixa é do tipo biscoito de tamanho pequeno. O comprimento dos fios de conexão aos ressonadores de quartzo deve ser o mais curto possível.

Durante a instalação, coloque a chave atenuadora perto de T1.

Contexto.

Frequências de sintonia de contorno:

L3, C7 - 6,25MHz L4, C8 - 6,0MHz L5, C9 - 6,5 MHz L7, C28 - 500kHz L10, C35 - 5 00kHz

O procedimento para configurar o rádio é o seguinte:

conecte um medidor de frequência ou receptor de controle ao C22 e ajuste o núcleo L13 para definir a frequência de sobreposição GPA na faixa de 5,5 ... 6,0 MHz. Se necessário, para “esticar” a capacitância, instale em série com o capacitor variável do receptor sintonizando um capacitor de capacitância constante do tipo KT de cor cinza.
conecte um voltímetro RF ao L11 e gire o núcleo do circuito L10 C35 para atingir sua leitura máxima;
conectar o GSS ao L6 e aplicar um sinal RF não modulado com frequência de 500 kHz,
variando o controle de ganho RF, ajuste o circuito central L7 C28 para o brilho máximo do LED do medidor S e o som de batida no alto-falante;
conecte o GSS ao soquete da antena do receptor, aplique um sinal HF não modulado com as frequências de sintonia do primeiro filtro passa-faixa IF de acordo com as três frequências das configurações de seus circuitos. Ajuste-os de acordo com o brilho máximo do S-meter e o volume do tom da batida;
sem desconectar o GSS da antena, Primeiramente, ligue a faixa de recepção de 80 metros e aplique um sinal de teste com uma frequência no meio desta faixa. Girando o botão do capacitor SEL encontre a ressonância do nível máximo de recepção. No membro da configuração do seletor de entrada, faça uma marca na mira de plexiglass na forma de uma zona de recepção de frequência para esta faixa. Se necessário, ajustando o núcleo da bobina de faixa de contorno, a zona de ressonância pode ser deslocada para um local conveniente para leitura no mostrador;
os demais trechos das faixas 40m, 20m, 15m, 10a e 10b são marcados no mostrador com a correção pelos núcleos das bobinas correspondentes na mesma sequência.

É muito conveniente ter três fios de semicírculo com zonas de sintonia: no primeiro, mais próximo do eixo do capacitor, há marcas de 80 e 40 metros, no segundo (do meio) marcas das faixas de 20 e 15 metros, e no terceiro, de grande raio, o seletor de zona de frequência de sintonia na faixa de 10 metros.

O ganho extra do caminho IF de 500 kHz pode ser compensado pelo resistor shunt R9 ou totalmente excluído do circuito.

Testes receptor foram realizadas da seguinte forma.

1. Dentro da mesa foram instalados: transceptor TS-870, receptores de rádio DE1103 e CARLSON. Um fio de antena de 1 metro de comprimento foi conectado sucessivamente a cada um desses dispositivos ao receber a mesma estação de rádio amador.

O nível comparativo de recepção de sinal é o seguinte:

- TS-870 - 8 pontos - CARLSON- 7 valores – DEGEN 1103 – ao nível de ruído interno.

2. Na mesa, conectado à mesma antena externa: TS-870 e CARLSON. Força do sinal da estação de controle recebida e conforto do AGC CARLSON não é inferior ao dispositivo de fábrica e tem uma clara vantagem em som analógico suave.

3. Houve trabalho no ar de um vizinho no transceptor IC-718 e PA no GU-74, localizado a 500 metros do local de recepção. Ao mesmo tempo, a “ebulição” do AGC em CARLSON não é notado, e a presença de uma estação local poderosa não é sentida além da dessintonização de mais de 6 kHz.

4. Com a antena desligada, o ganho máximo de LF e IF, o nível de ruído interno do receptor CARLSON ao trabalhar em um alto-falante de 0,5 W 8 Ohm, não chama a atenção.

Eu apreciaria ver seu feedback enviado para: [e-mail protegido]

16/10/2008 Suplemento ao artigo "Receptor KARLSON HF"

Abaixo estão os desenhos do PCB:

Forma geral;
tipo de detalhes;
vista dos condutores pela lateral da peça;
vista dos condutores do lado da folha.

O arquivo do programa Layout para atualização está publicado em
Arquivo com desenhos de placas de circuito impresso KARLSON _pcb.zip

Possível substituição de microcircuitos por análogos:

K174PS1 em SO42P;
K174XA2 em TCA440, A244D;
K561LA7 em K176LA7, CD4011;
K174UN4 - não existem análogos, mas qualquer amplificador integrado de baixa frequência de 9 volts, por exemplo LM386N com o circuito de comutação apropriado, servirá.

Boris Popov (UN7CI)
Petropavlovsk, Cazaquistão.

O circuito receptor é um super-heteródino de dupla frequência com um primeiro oscilador local de quartzo. A utilização de microcircuitos domésticos da série 174 justifica-se fundamentalmente pela disponibilidade de sua aquisição. Faixas de frequência cobertas: 80 , 40 , 20 ,15 E 10 metros. Tipo de trabalho: recepção em alto-falante SSB E CW estações de radio. Sensibilidade: 0,3uV. Nutrição: 8-9V DC, quando consumido no modo silencioso 26mA, que permite alimentar o receptor com uma bateria tipo (6F22) "Krona".

As características do esquema são:

seletor de entrada ajustável,
atenuador de sinal de entrada,
comutação de faixa simples,
usando um conjunto de ressonadores de quartzo da UW3DI,
sistema IF AGC de dois níveis e alta velocidade,
filtro passa-banda de 1º IF não ajustável,
o uso de EMF como filtro da seleção principal,
oscilador de referência com elemento de correção de frequência,
levou S-medidor,
SE ganhar controle,
controle de ganho de graves,
operação estável de cascatas,
alta repetibilidade de projeto.

Um filtro passa-baixo de áudio composto por C36, C37, C38 e Dr1 na entrada ULF cria um corte de frequências de áudio acima 3 kHz.

Detalhes e design.

As bobinas do filtro passa-banda L3, L4, L5 têm 18 voltas cada, e L6 - 4 voltas enroladas com fio PELSHO 0,1 e colocadas em copos de carbonila de pequeno porte do tipo SB.

Um dos enrolamentos do transformador de baixa frequência de um receptor de bolso é usado como indutor Dr1 LPF. O chip K174UN4 está equipado com um pequeno radiador de resfriamento.

Os diodos KD522 podem ser substituídos por qualquer impulso de silício e D9 por qualquer germânio de alta frequência. Qualquer diodo retificador pode ser usado em vez de VD13.

O interruptor de faixa é do tipo biscoito de tamanho pequeno. O comprimento dos fios de conexão aos ressonadores de quartzo deve ser o mais curto possível.

Durante a instalação, coloque a chave atenuadora perto de T1.

Contexto.

Frequências de sintonia de contorno:

L3, C7 - 6,25MHz L4, C8 - 6,0MHz L5, C9 - 6,5 MHz L7, C28 - 500kHz L10, C35 - 5 00kHz

O procedimento para configurar o rádio é o seguinte:

conecte um medidor de frequência ou receptor de controle ao C22 e ajuste o núcleo L13 para definir a frequência de sobreposição GPA na faixa de 5,5 ... 6,0 MHz. Se necessário, para “esticar” a capacitância, instale em série com o capacitor variável do receptor sintonizando um capacitor de capacitância constante do tipo KT de cor cinza.
conecte um voltímetro RF ao L11 e gire o núcleo do circuito L10 C35 para atingir sua leitura máxima;
conectar o GSS ao L6 e aplicar um sinal RF não modulado com frequência de 500 kHz,
variando o controle de ganho RF, ajuste o circuito central L7 C28 para o brilho máximo do LED do medidor S e o som de batida no alto-falante;
conecte o GSS ao soquete da antena do receptor, aplique um sinal HF não modulado com as frequências de sintonia do primeiro filtro passa-faixa IF de acordo com as três frequências das configurações de seus circuitos. Ajuste-os de acordo com o brilho máximo do S-meter e o volume do tom da batida;
sem desconectar o GSS da antena, Primeiramente, ligue a faixa de recepção de 80 metros e aplique um sinal de teste com uma frequência no meio desta faixa. Girando o botão do capacitor SEL encontre a ressonância do nível máximo de recepção. No membro da configuração do seletor de entrada, faça uma marca na mira de plexiglass na forma de uma zona de recepção de frequência para esta faixa. Se necessário, ajustando o núcleo da bobina de faixa de contorno, a zona de ressonância pode ser deslocada para um local conveniente para leitura no mostrador;
os demais trechos das faixas 40m, 20m, 15m, 10a e 10b são marcados no mostrador com a correção pelos núcleos das bobinas correspondentes na mesma sequência.

O ganho extra do caminho IF de 500 kHz pode ser compensado pelo resistor shunt R9 ou totalmente excluído do circuito.

Testes receptor foram realizadas da seguinte forma.

O nível comparativo de recepção de sinal é o seguinte:

- TS-870 - 8 pontos - CARLSON- 7 valores – DEGEN 1103 – ao nível de ruído interno.

4. Com a antena desligada, o ganho máximo de LF e IF, o nível de ruído interno do receptor CARLSON ao trabalhar em um alto-falante de 0,5 W 8 Ohm, não chama a atenção.

Suplemento ao artigo "Receptor KARLSON HF"

Abaixo estão os desenhos do PCB:

Forma geral;
tipo de detalhes;
vista dos condutores pela lateral da peça;
vista dos condutores do lado da folha.

G. Petropavlovsk, Cazaquistão.

Fonte http://cqham.ru

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Usaremos um conversor HF, resultando em um super-heteródino de ondas curtas duplamente convertido com um primeiro FI variável e um primeiro oscilador local quartzizado. Tal solução com um FI relativamente baixo fornece não apenas boa seletividade tanto para o canal adjacente quanto para o canal de imagem em toda a faixa de HF, mas também alta estabilidade de frequência de sintonia. Devido a isso, uma estrutura semelhante para a construção de receptores HF (e transceptores, por exemplo, o lendário UW3DI) era muito popular na era pré-sintetizadora. Como a expansão do número de bandas de HF de tal receptor é limitada apenas pela presença de quartzo para o primeiro oscilador local nas frequências desejadas, o que, como antigamente, infelizmente, e agora, nas atuais difíceis condições econômicas , apresenta um certo problema, foi desenvolvido um conversor que cobre as principais faixas de HF em apenas um (máximo - em dois) ressonadores de quartzo. Uma solução semelhante já foi implementada por mim em super-heteródino de dois tubos e apresentou bons resultados.

O diagrama esquemático da primeira versão do conversor HF é mostrado na Fig.2. e muitos já estão familiarizados, porque. na verdade, é uma adaptação para semicondutores que já conhecemos da publicação acima do conversor de tubo.

Este é um conversor quad-band que oferece recepção nas bandas de 80, 40, 20 e 10m. Além disso, a 80m desempenha as funções de UHF ressonante, e no restante - um conversor com oscilador local de quartzo. O oscilador local, estabilizado por apenas um quartzo não deficiente de 10,7 MHz (frequência de ressonância na faixa de 10,6-10,7 MHz é aceitável sem diferenças significativas na operação), opera a 40m e 20m no harmônico fundamental do quartzo, e nos 10m alcance em seu terceiro harmônico (32,1 MHz). A escala pode ser uma largura mecânica simples de 500kHz em 80 e 20m - reta, e 40 e 10 - reversa (semelhante à usada no UW3DI). Para garantir as faixas de frequência indicadas no diagrama, a faixa de sintonia do receptor básico de banda única descrito na primeira parte do artigo foi escolhida como 3,3-3,8 MHz.

O sinal do conector da antena XW1 é alimentado a um atenuador ajustável feito em um potenciômetro duplo 0R1 e depois através da bobina de acoplamento L1 é alimentado a um filtro passa-banda de circuito duplo (BPF) L2C3C8, L3C19 com acoplamento capacitivo através de um capacitor C12 . Tendo em vista que uma antena de qualquer comprimento aleatório pode ser usada com o receptor, e mesmo quando o atenuador é ajustado, a resistência da fonte do sinal na entrada PDF pode variar em uma ampla faixa, a fim de obter uma resistência bastante estável. resposta de frequência sob tais condições, um resistor de terminação R1 é instalado na entrada PDF. A comutação de faixa é realizada por um switch SA1. Na posição dos contatos mostrada no diagrama, a banda de 28 MHz está habilitada. Ao mudar para 14 MHz, capacitores de loop adicionais C2, C7 e C16, C18 são conectados aos circuitos, deslocando as frequências ressonantes dos circuitos para o meio da faixa de operação e um capacitor de acoplamento adicional C11. Ao mudar para a faixa de 7 MHz, capacitores de loop adicionais C1, C6 e C15, C17 são conectados, deslocando as frequências ressonantes dos circuitos para o meio da faixa de operação e um capacitor de acoplamento adicional C10. Ao mudar para a faixa de 3,5 MHz, os capacitores C5, C14 e C9 são conectados aos circuitos PDF, respectivamente. Para expandir a banda na faixa de 80 m, um resistor R4 é introduzido. Este PDF quad-band foi projetado para usar uma antena grande e de tamanho normal e é feito de acordo com um esquema simplificado com apenas duas bobinas, o que se tornou possível devido a vários recursos - as bandas superiores, onde maior sensibilidade e seletividade são necessários, são estreitos (menos de 3%), os inferiores 80 m, onde é muito o nível de interferência é alto e a sensibilidade da ordem de 3-5 μV é suficiente - ampla (9%). O circuito aplicado tem o maior coeficiente de transferência de tensão em 28 MHz com uma diminuição quase proporcional à frequência em direção a 3,5 MHz, o que reduz parte da redundância de amplificação nas faixas mais baixas.

O oscilador local do receptor é feito de acordo com o circuito capacitivo de três pontos (variante Kolpitz) no transistor VT1, conectado ao OE. Neste esquema, a geração de oscilações só é possível com a resistência indutiva do circuito ressonador, ou seja, a frequência de oscilação está entre as frequências das ressonâncias em série e paralela, e esta condição é válida tanto na frequência da ressonância fundamental do quartzo quanto em seus harmônicos ímpares. Ao gerar na frequência fundamental de 10,7 MHz (nas faixas de 40 e 20 m), o circuito oscilador local consiste em um ressonador de quartzo ZQ1 e capacitores C4, C13. Na faixa de 10m, a seção de chave SA1.3 no circuito coletor VT1 em vez do resistor de carga R3 conecta o indutor L3 com uma indutância de 1 μH, que junto com C13, a capacitância de junção do coletor VT1 e a capacitância de montagem, forma um circuito ressonante paralelo sintonizado na frequência do terceiro harmônico do quartzo (aproximadamente 32,1 MHz), que garante a ativação do quartzo no terceiro harmônico. O resistor R2 determina e define de forma bastante rígida (devido ao OOS profundo) o modo de operação do transistor VT1 para corrente contínua. O circuito C22R6C24 protege o circuito de potência comum da penetração do sinal do oscilador local nele.

O sinal DFT selecionado é alimentado ao mixer - a primeira porta do transistor de efeito de campo VT2. Uma tensão do oscilador local da ordem de 1 ... 3 Veff é fornecida à sua segunda porta através do capacitor C20 (na faixa de 80 m, a energia não é fornecida ao oscilador local e o transistor VT2 opera em um modo UHF ressonante típico ). Como carga ressonante, o enrolamento completo da bobina de comunicação L1 do receptor base é conectado ao dreno VT2 (ver diagrama na Fig. 1), no qual o sinal da 1ª frequência intermediária (3300 - 3800 kHz) é selecionado .

A seção SA1.4 da chave alterna a frequência do oscilador local de referência (sinal USB) com uma faixa, de forma que a recepção da banda lateral superior tradicional para bandas de rádio amador nas bandas de 80 e 40m e da banda lateral inferior nas bandas de 10m e bandas de 20 M. A tensão de alimentação do conversor + 9V é estabilizada pelo estabilizador integral DA1.

Se for possível comprar quartzo moderno de pequeno porte para a frequência fundamental (primeiro harmônico) de 24,7-24,8 MHz, então você pode fazer um conversor para 5 faixas (ver Fig. 3).
Pequenas alterações na comutação das saídas da chave de faixa SA1 estão associadas principalmente à introdução da quinta faixa. Para conectar a balança digital (TSS) Makeevskaya, são fornecidos um amplificador buffer VT3 e a quinta seção da chave SA1.5 (não mostrada no diagrama da Fig. 3), que controla o modo de contagem do TS. O circuito acabou sendo simples na aparência, mas... imagine quantos fios você precisará para passar entre apenas cinco seções do switch SA1 e a placa!

Ao repetir os conversores descritos, é necessário seguir as regras tradicionais de montagem de dispositivos de RF e garantir um comprimento mínimo (não superior a 4-5 cm) dos condutores que conectam o conversor às seções SA1.1, SA1.2 e SA1. 3, a fim de minimizar a reatividade introduzida por eles nos circuitos ressonantes ( quando montado em forma de "teia de aranha" é principalmente indutância), o que pode complicar significativamente a sintonia dos circuitos nas faixas superiores. Foi o não cumprimento dessas regras que causou o fracasso de alguns colegas na fabricação de super lâmpadas em placas de circuito impresso.

Para simplificar o projeto e garantir sua boa repetibilidade, foi desenvolvido um projeto universal de um conversor de faixa 4/5 com comutação eletrônica de faixa, cujo diagrama esquemático é mostrado na Fig.

Não tenha medo! 🙂 A base do conversor permanece a mesma. Mais extras têm o custo da versatilidade e do controle eletrônico de alcance. Para a versão quad-band (cristal único), todos os elementos, exceto aqueles mostrados em laranja, são definidos, e para a versão de dois cristais, todos os elementos, exceto aqueles mostrados em verde, são definidos. As faixas PDF são comutadas por meio dos relés K1-K4, controlados por uma chave de seção única SA1 (ou seja, um total de 5 fios aterrados via RF). A comutação do modo de operação e da frequência de geração do primeiro oscilador local é realizada pelas chaves transistorizadas VT2, VT3 controladas por um decodificador resistivo R14, R17, R18, R19. O controle do modo de contagem CSH é realizado pelo decodificador de diodo VD3, VD5, VD6, VD7, VD10, comutando o lado recebido - pelo decodificador de diodo VD4, VD8, VD9. Esses algoritmos de controle são mostrados nas tabelas da Fig.5.

Também estão refletidos recursos de conexão da balança digital Makeevskaya. Na versão antiga da Escola Central (ver. descrição), que é utilizado na versão do autor, para definir a fórmula de contagem necessária (ver Fig. 5) no modo de três entradas, são utilizados dois sinais de controle F8 e F9. Na versão moderna do TsSH Makeevskaya com indicadores LED chamados "Unique LED" (ver. descrição) a continuidade do controle do modo de contagem é preservada e as conclusões correspondentes são denominadas K1 e K2 (mostradas entre colchetes no diagrama da Fig. 4). Mas na versão econômica moderna do TsSH Makeevskaya com indicadores LCD chamados de "LCD exclusivo" (ver. descrição) o controle do modo de contagem é fornecido para apenas uma saída, que alterna o modo de adição ou subtração de todos os argumentos (ou seja, as frequências medidas de três geradores), mas a fórmula de contagem que precisamos pode ser pré-programada e armazenada em não- memória volátil - no nosso caso (ver tabela Fig. 6) é necessário indicar que o argumento F3 é sempre negativo. O mesmo controle de saída única do modo de contagem também é suportado pelo Unique LED TsSH, portanto, se desejado, pode ser programado e conectado da mesma forma que o Unique LCD TsSH.

Projeto do conversor. Todas as partes do conversor são montadas em uma placa feita de fibra de vidro unilateral com tamanho de 75x75 mm. Seu layout em formato leigo pode ser . Para reduzir o tamanho, a placa foi projetada para instalar principalmente componentes SMD - resistores de tamanho 1206 e capacitores 0805, eletrolíticos importados de pequeno porte. Aparadores CVN6 da BARONS ou similares pequenos. Os relés com tensão de operação de 12 V são importados de pequeno porte para 2 grupos de comutação de tamanho padrão difundido, produzidos sob diferentes nomes - N4078, HK19F, G5V-2, etc. Como VT1, VT5, você pode usar quase qualquer transistor n-p-n de silício com um coeficiente de transferência de corrente inferior a 100, BC847-BC850, MMBT3904, MMBT2222, etc., como VT2, VT3, você pode usar quase qualquer transistor p-n-p de silício com corrente coeficiente de transferência inferior a 100, BC857-BC860, MMBT3906 etc. Os diodos VD1-VD10 podem ser substituídos pelos domésticos KD521, KD522. As bobinas receptoras L1-L4 são feitas em molduras com diâmetro de 7,5-8,5 mm com um aparador SCR e uma tela padrão dos circuitos IF do bloco de cores das TVs em cores soviéticas. As bobinas L2-L3 contêm 13 voltas de fio PEL, PEV com diâmetro de 0,13-0,3 mm, enroladas redondo a redondo. A bobina de comunicação L1 é enrolada na parte inferior da bobina L2 e contém 2 voltas, e a bobina de comunicação L4 é enrolada na parte inferior da bobina L3 e contém 7 voltas do mesmo fio. Indutor L5, utilizado na versão monoquartzo, importado de pequeno porte (listrado verde). Se necessário, todas as bobinas podem ser feitas em quaisquer outros quadros à disposição do radioamador, claro, alterando o número de voltas para obter a indutância necessária e, consequentemente, corrigindo o desenho da placa de circuito impresso para o novo projeto. Foto da placa montada.

Contexto também é bastante simples e padrão. Após verificar a correta instalação e modos DC, conectamos ao emissor VT5 (conector J4) para controlar o nível de tensão do oscilador local um voltímetro valvulado AC (se não houver industrial, pode-se usar uma sonda de diodo simples, semelhante a descrito em) ou um osciloscópio com largura de banda de pelo menos 30 MHz com divisor de baixa capacidade (ponta de prova de alta resistência), em casos extremos, conecte-o através de uma pequena capacitância.

Passando para as faixas de 40 e 20m, verificamos a presença de tensão alternada com nível de cerca de 1-2 Veff. Da mesma forma, verificamos o funcionamento do oscilador local nas faixas de 15 e 10m. Isto é para a versão de dois quartzos, mas se fizermos uma versão de quartzo único (quatro bandas), ligamos a faixa de 10m e ajustamos C25 para atingir a tensão máxima de geração - deve estar aproximadamente no mesmo nível. Em seguida, conectando um frequencímetro (TsSh) ao conector J4, verificamos as frequências de geração do oscilador local quanto à conformidade com os dados da tabela mostrada na Fig.

Na presença de dispositivos como medidor de resposta de frequência ou GSS, e preferencialmente NWT, é melhor configurar o PDF independentemente do receptor base. Para fazer isso, fechamos temporariamente o resistor R5 com um jumper de fio para que o sinal do oscilador local não interfira conosco, conectamos um resistor de carga de 220 ohms ao conector J2 e conectamos a entrada NWT a ele (ou um indicador de saída, por exemplo, um osciloscópio com largura de banda de pelo menos 30 MHz com um divisor de baixa capacidade (ponta de prova de alta resistência) sensibilidade não pior que dezenas de mV). Conectamos a saída NWT (GSS ou medidor de resposta de frequência) à entrada da antena. Para medições corretas, ajustamos seu nível de saída para que não haja sobrecarga perceptível do transistor de porta dupla, que neste caso opera como UHF. A ausência de sobrecarga pode ser determinada pela invariância da resposta em frequência quando o sinal diminui, por exemplo, em 10 dB ou, no caso de utilização do GSS, pela proporcionalidade da mudança em seu nível de saída com a mudança na entrada , mesmo que pelos mesmos 10 dB. Recomenda-se que tal verificação (para ausência de sobrecarga no caminho de medição) seja realizada regularmente., para não pisar em um ancinho típico de iniciantes.

E procedemos à configuração do PDF, a partir da faixa de 80m. Ao ajustar os trimmers das bobinas L2, L3, alcançamos a resposta de frequência necessária na tela (se configurarmos usando o GSS, então definimos a frequência média da faixa de 3,65 MHz e alcançamos o sinal de saída máximo) . Depois passamos a sintonizar o PDF nas outras bandas, a partir de 10m, mas não tocamos mais nos núcleos da bobina! E ajustamos os trimmers correspondentes às faixas - na faixa de 10m - são C5, C20, 15m - C10, C19, 20m - C9, C18 e 40m - C8, C17.

O diagrama de interconexões é mostrado na Fig.6. Power TsSh + 5V fornece um estabilizador integral externo 0DA1, fixado para melhor resfriamento na caixa metálica do receptor. O filtro 0C2,0R3 proporciona desacoplamento da alimentação do shunt central e reduz o aquecimento do estabilizador 0DA1 ao utilizar um shunt central com indicadores LED, consumindo até 200 mA. Ao conectar um LCD digital econômico "Unique LCD", que consome apenas 18 mA, as classificações de filtro recomendadas são indicadas entre colchetes e a potência de dissipação permitida do resistor 0R3 pode ser reduzida para 0,125 W. Após conectar o conversor (se as placas foram configuradas separadamente) ao receptor base, é necessário verificar se ocorreu o emparelhamento do primeiro circuito do 1º FI (na bobina L2, Fig. 1.) e, se necessário, ajuste conforme método descrito na primeira parte do artigo. É melhor fazer isso em alguma faixa ampla, por exemplo, 10 ou 15m, para que o PDF não limite significativamente a largura de banda de todo o caminho RF/IF do receptor ao sintonizar toda a faixa do 1º IF.

Foto da aparência do receptor de cinco bandas montado

foto de sua instalação:

Um receptor devidamente sintonizado tem uma sensibilidade em s/w = 10dB não pior (provavelmente muito melhor, mas não posso medi-la com mais precisão com o equipamento disponível) de 0,4 μV (10m) a 2 μV (80m). Por muito tempo o receptor funcionou com uma antena substituta (15 metros de fio do 4º andar até uma árvore), gosto de como funciona. Graças ao maravilhoso EMF GDR-rovsky, parece suculento e bonito (desde que os vizinhos de frequência não interfiram 🙂), eficiente (praticamente não uso o atenuador) e o AGC funciona suavemente, a frequência GPA sem qualquer o trabalho de estabilização térmica é bastante estável, o overrun inicial é inferior a 1 kHz, portanto, imediatamente ao ligar, o TsAPCh de Makeevskaya é ativado e você pode usar o receptor sem nenhum aquecimento - a frequência está enraizada no local, com qualquer mudança de banda.

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S. Belenetsky,EUA5MSQ Kiev, Ucrânia

Principais características técnicas:

Faixa de frequência………………………………………………............ 80 - 10 m,

Tipo de modulação………………………………………………...... SSB,

Sensibilidade…………………………………………………… 0,3 µV,

Largura de banda…………………………………………...... 2,4 kHz,

Faixa dinâmica …………………………………………… 100 dB,

Supressão de intermod. não inferior a…………………………….. – 70 dB,

UHF comutável………………………………………………............+8 dB,

Desativar supressor de impulso. interferênciaduração... de 0,1 µs a 2 ms,

Banda de filtro notch ajustável………...70 Hz,

Profundidade de supressão não inferior a…………………………………... – 65 dB,

AGC IF de dois níveis com recorte dinâmico…85 dB,

Tensão de alimentação……………………………………………......... 12 - 13,8 V,

Corrente de consumo………………………………………………...... 65 mA.

O design consiste em três blocos:

A placa principal do receptor;

Bloco GPA;

Contador digital de escala-frequência.

A substituição dos dois últimos blocos por um sintetizador de frequência integrado permite criar um design de receptor compacto com um conjunto adicional de funções de serviço.

Abaixo estão os diagramas esquemáticos da unidade principal e do GPA.

A balança digital é "Makeevskaya".

Para simplificar e para não confundir o desenho, não há numeração dos elementos de rádio no diagrama.

O receptor é um super-heteródino de dupla conversão com FIs fixos. Esta decisão foi tomada devido aos problemas de fabricação de filtros de cristal de alta qualidade em conversão única e distribuição de ganho sobre frequências em conversão dupla para obter um ganho geral estável.

O uso de SIF TV como filtro de pré-seleção com largura de banda de 300 kHz fornece proteção para a entrada K174XA2 contra poderosas interferências fora de banda e também simplifica a seleção de ressonadores de quartzo para 1º IF e XO com espaçamento de 500 kHz. Importe o análogo do filtro FP1P8-62.0 (ponto amarelo no corpo) - SFT5.5MA.

O valor IF, dependendo do filtro utilizado, pode ser de 6,5 MHz com o ajuste adequado das frequências dos ressonadores GPA e de quartzo.

O microcircuito K174XA2, além de alto ganho na frequência de 500 kHz, possui estágios AGC efetivos integrados.

Um URF altamente dinâmico e comutável é necessário nas bandas de HF.

O uso de um mixer duplo balanceado fornece um alto nível de supressão de interferência de intermodulação.

A supressão da portadora interferente é realizada ligando um ressonador de quartzo de ressonância serial paralelo ao circuito oscilatório e um EMF sintonizável na banda passante usando um capacitor variável com um dielétrico sólido de um receptor de bolso, cujas seções são paralelas.

Quando vários ressonadores são conectados em série, a banda de rejeição diminui. Assim, com um ressonador (no nível de 6/50 dB) - 400/1000 Hz, com dois - 200/450 Hz e com três - 70/200 Hz.

O diodo pino desativa o nó NOTCH.

Um pequeno comentário sobre o funcionamento do supressor de ruído de impulso (NB) no circuito.

Todos os transceptores modernos possuem NB embutido, mas o utilizam - poucos operadores e, principalmente, com interferência da ignição de um carro, pois o NB reage claramente apenas a eles (solteiros), reage mediocremente às descargas atmosféricas ( manchado).

Mais importante ainda, ao receber uma estação poderosa perto da frequência (fora da largura de banda do filtro), o sinal útil é distorcido, porque. no espectro de voz do sinal SSB existem pulsos curtos que, na forma de comutação no caminho de recepção, “rasgam” o sinal útil.

Um atraso de operação muito após o final do pulso de interferência foi introduzido no circuito receptor KARLSON-II baseado em um único vibrador montado na lógica K561LA7.

Assim, interferências com duração de 1 μs a 2 ms se enquadram no intervalo de um disparo único lançado com elementos de atraso de 2 ms.

Ao verificar o desempenho deste nó do circuito, o receptor não reagiu de forma alguma aos impulsos de um isqueiro elétrico a gás próximo à própria antena e ao longe. Pulsos borrados de interruptores de luz também são suprimidos com sucesso. Acho que as descargas atmosféricas acabaram.

Deve-se notar que a leitura do medidor S no receptor não é bloqueada pelo botão de ganho de FI (RF). Isso foi feito propositalmente para definir o ganho desejado e ler a leitura do S-meter com ele, e não da mesma forma que nos dispositivos importados.

Isto é, "como ouço - então vejo".

As frequências de sintonia de contorno no diagrama são destacadas em vermelho.

Um filtro passa-baixa ativo montado em amplificadores operacionais de baixo ruído corta frequências acima de 2,4 kHz, suprimindo assim o cansativo ruído “branco” e corrige a resposta de frequência EMF às características de recepção de ar confortável.

O funcionamento do circuito elétrico do receptor KARLSON-II pode ser caracterizado em comparação com o funcionamento da recepção do transceptor IC-706MKII.

Assim, enquanto ouvia a mesma estação memorial SSB no dia 9 de maio, operando no 3º distrito na faixa de 20 metros, alguém da Europa Ocidental começou a improvisar (você pode adivinhar quem!) E o IC só recebeu "mingau".

O caminho de rádio KARLSON-II me permitiu continuar a ouvir claramente o memorial e esse idiota ao mesmo tempo.

B. Popov (UN7CI)

Petropavlovsk, Cazaquistão

Receptor KARLSON HF

Boris Popov (UN7CI)
Petropavlovsk, Cazaquistão

O circuito receptor é um super-heteródino de dupla frequência com um primeiro oscilador local de quartzo. A utilização de microcircuitos domésticos da série 174 justifica-se fundamentalmente pela disponibilidade de sua aquisição. Faixas de frequência cobertas: 80, 40, 20, 15 e 10 metros. Tipo de trabalho: recepção em alto-falante de estações de rádio SSB e CW. Sensibilidade: 0,3uV. Fonte de alimentação: 8-9V DC, consumindo 26mA em modo silencioso, o que permite alimentar o receptor com uma bateria tipo Krona (6F22).

As características do esquema são:
seletor de entrada ajustável,
atenuador de sinal de entrada,
comutação de faixa simples,
usando um conjunto de ressonadores de quartzo da UW3DI,
sistema IF AGC de dois níveis e alta velocidade,
filtro passa-banda de 1º IF não ajustável,
o uso de EMF como filtro da seleção principal,
oscilador de referência com elemento de correção de frequência,
levou S-medidor,
SE ganhar controle,
controle de ganho de graves,
operação estável de cascatas,
alta repetibilidade de projeto.

O segundo conversor de frequência com GPA e UPCH separados a 500 kHz é montado em um chip K174XA2. Com uma tensão de alimentação de 8 V, são fornecidos um mínimo de ruído de FI e uma alta inclinação da característica de controle do AGC. Uma frequência IF de 500 kHz permite realizar plenamente o ganho do microcircuito, que é abundante no circuito de conversão de dupla frequência.

O sistema AGC para IF é de dois níveis. Um diodo detector AGC VD6 (germânio) é suficiente para fornecer controle de ganho de alta velocidade das cascatas. Esta se tornou uma possível exceção das variantes clássicas dos circuitos de todos os resistores de carga do detector, exceto para a entrada do microcircuito (no pino 9). Por sua vez, isso permitiu reduzir a capacitância do capacitor C31, que determina o tempo de recuperação do ganho, e melhorar ainda mais as características dinâmicas do AGC em termos de velocidade de resposta. Uma cadeia de diodos conectados em série VD7, VD8 gera a constante de tempo de liberação do AGC calculando a média da tensão através do capacitor C31 para que o tempo de recuperação seja sempre igual a 0,7 s, o que elimina o efeito de “queda” do sinal da operação do poderosos transmissores locais. O resistor R11 cria uma tensão de polarização no detector VD6, proporcionando um atraso na operação do AGC até o nível do sinal de entrada S=3. Quando o nível do sinal de entrada é S=9 ou superior, o estágio de controle de ganho do segundo nível começa a operar. Através de uma cadeia de diodos conectados em série VD2, VD3 (silício e germânio), é fornecido o limite de tensão total para o início do controle de ganho da cascata de RF do conversor de frequência do microcircuito K174XA2. Ao mesmo tempo, a recepção confortável em termos de nível de som dos operadores DX e locais é a mesma. O fornecimento forçado, paralelo e independente de tensão de controle do regulador de ganho de RF, através do diodo de desacoplamento VD5, altera o ganho de FI para o nível operacional e, como resultado, redução de ruído sem bloquear a indicação do medidor S.

O GPA é feito de acordo com o esquema clássico. A sobreposição na frequência de 5,5 ... 0,6,0 MHz é realizada por um capacitor variável com dielétrico de ar. Para garantir a estabilidade da temperatura, é obrigatório o uso de capacitores do tipo KSO como C13, C16, C17. Sem medidas especiais, utilizando uma bobina de loop sobre estrutura de poliestireno e enrolamento com fio PEV, obteve-se estabilidade, caracterizada como desvio na frequência de geração por 1 hora em 120 Hz.

Um filtro passa-baixo de áudio composto por C36, C37, C38 e Dr1 na entrada ULF cria um corte de frequências de áudio acima de 3 kHz.

O amplificador de baixa frequência no chip K174UN4 fornece amplificação de alta qualidade para fones de ouvido ou alto-falantes de pequeno porte com potência de até 1 W. Elementos de correção parcial formam o espectro de frequência da fala.

Detalhes e design.

As bobinas do filtro passa-banda L3, L4, L5 têm 18 voltas cada, e L6 - 4 voltas enroladas com fio PELSHO 0,1 e colocadas em copos de carbonila de pequeno porte do tipo SB.

Um dos enrolamentos do transformador de baixa frequência de um receptor de bolso é usado como indutor Dr1 LPF. O chip K174UN4 está equipado com um pequeno radiador de resfriamento.

Os diodos KD522 podem ser substituídos por qualquer impulso de silício e D9 por qualquer germânio de alta frequência. Qualquer diodo retificador pode ser usado em vez de VD13.

O interruptor de faixa é do tipo biscoito de tamanho pequeno. O comprimento dos fios de conexão aos ressonadores de quartzo deve ser o mais curto possível.

Durante a instalação, coloque a chave atenuadora perto de T1.

Contexto.

Frequências de sintonia de contorno:
L3, C7 - 6,25 MHz
L4, C8 - 6,0 MHz
L5, C9 - 6,5 MHz
L7, C28 - 500kHz
L10, C35 - 500kHz

O procedimento para configurar o rádio é o seguinte:
conecte um medidor de frequência ou receptor de controle ao C22 e ajuste o núcleo L13 para definir a frequência de sobreposição GPA na faixa de 5,5 ... 6,0 MHz. Se necessário, para “esticar” a capacitância, instale em série com o capacitor variável do receptor sintonizando um capacitor de capacitância constante do tipo KT de cor cinza.
conecte um voltímetro RF ao L11 e gire o núcleo do circuito L10 C35 para atingir sua leitura máxima;
conectar o GSS ao L6 e aplicar um sinal RF não modulado com frequência de 500 kHz,
variando o controle de ganho de RF, ajuste o circuito L7 C28 com o núcleo para o brilho máximo do LED do medidor S e o som de batida no alto-falante;
conecte o GSS ao soquete da antena do receptor, aplique um sinal HF não modulado com as frequências de sintonia do primeiro filtro passa-faixa IF de acordo com as três frequências das configurações de seus circuitos. Ajuste-os de acordo com o brilho máximo do S-meter e o volume do tom da batida;
sem desconectar o GSS da antena, primeiro ligue a faixa de recepção de 80 metros e aplique um sinal de teste com frequência intermediária dessa faixa. Gire o botão do capacitor SEL para encontrar a ressonância do nível máximo de recepção. No membro da configuração do seletor de entrada, faça uma marca na mira de plexiglass na forma de uma zona de recepção de frequência para esta faixa. Se necessário, ajustando o núcleo da bobina de faixa de contorno, a zona de ressonância pode ser deslocada para um local conveniente para leitura no mostrador;
os demais trechos das faixas 40m, 20m, 15m, 10a e 10b são marcados no mostrador com a correção pelos núcleos das bobinas correspondentes na mesma sequência.

O ganho extra do caminho IF de 500 kHz pode ser compensado pelo resistor shunt R9 ou totalmente excluído do circuito.

Ao substituir os elementos filtrantes passa-baixa C36 Dr1 C37 C38 por um conjunto de filtro passa-baixa ativo montado em amplificadores operacionais e feito na forma de uma placa de pequeno porte localizada verticalmente na placa principal, as características elétricas e operacionais do receptor são significativamente melhorados, assim como a melhoria da seletividade real e a redução do cansativo "ruído branco" . (Veja meu artigo: "Filtro passa-baixa ativo para rádio de comunicação").

Os testes do receptor foram realizados da seguinte forma.

1. Na sala foram instalados na mesa: transceptor TS-870, receptores de rádio DE1103 E CARLSON. Um fio de antena de 1 metro de comprimento foi conectado sucessivamente a cada um desses dispositivos ao receber a mesma estação de rádio amador.

O nível comparativo de recepção de sinal é o seguinte:
- TS-870 - 8 pontos
- KARLSON - 7 pontos
- DEGEN 1103 – ao nível do ruído interno.

2. Na mesa, estão conectados à mesma antena externa: TS-870 e KARLSON. O nível do sinal da estação de controle recebida e o conforto do KARLSON AGC não são inferiores ao dispositivo de fábrica, e com uma clara vantagem no som analógico suave.

3. Houve trabalho no ar de um vizinho no transceptor IC-718 e PA no GU-74, localizado a 500 metros do local de recepção. Ao mesmo tempo, nenhum "bloom" de AGC foi notado em KARLSON, e a presença de uma estação local poderosa não é sentida além da desafinação de mais de 6 kHz.

4. Com a antena desconectada, o ganho máximo de LF e IF, o nível de ruído interno do receptor KARLSON ao trabalhar em um alto-falante de 0,5 W 8 Ohm não chama a atenção.

Eu ficaria grato em ver seu feedback enviado para o endereço.